超低溫脫硝開始噴氨後的(de)操作調整

超低溫脫硝注氨前，确保稀釋空氣以稀釋空氣流量1 370 m3/h平穩注入超低溫脫硝反應器，緩慢(màn)打開NH3流量調節閥。随著(zhe)NH3流速的(de)不斷增加，超低溫反應器出口NOX濃度呈現緩慢(màn)下(xià)降趨勢。脫硝出口NOX濃度變化(huà)趨勢相對(duì)滞後，需緩慢(màn)增加注氨量。當超低溫反應器出口NOX濃度降至200mg /m3以下(xià)時(shí)，應停止注氨量。

在超低溫反硝化(huà)和(hé)噴氨過程中，超低溫反硝化(huà)反應器入口NOx濃度爲1 304 mg/m3, 超低溫反硝化(huà)反應器入口溫度爲316℃，超低溫反硝化(huà)反應器出口氨逸量控制在不大(dà)于3 mL/m3, 超低溫反硝化(huà)反應器出口氧含量控制在2.5%左右。當噴氨量達到54.8 m3時(shí)，超低溫反硝化(huà)反應器出口NOX濃度降至144.6 mg/m3，反硝化(huà)反應器出口氨逸出量爲1.75 mg/m3，反硝化(huà)效率爲88.9%。超低溫煙(yān)氣脫硝從2015年8月(yuè)開始運行，設備運行平穩。當NOx濃度達到設計規範使用(yòng)200mg /m3時(shí)，NOx去除率将達到85%以上，超低溫脫硝效率更高(gāo)。

催化(huà)床壓降的(de)變化(huà)是可(kě)控矽煙(yān)氣脫硝的(de)一個(gè)重要指标。随著(zhe)裝置的(de)運行，煙(yān)氣中所含的(de)FCC催化(huà)劑粉塵會粘附在催化(huà)劑床上，導緻催化(huà)劑床壓降變大(dà)。在生産過程中，可(kě)通(tōng)過蒸汽吹減吸附在催化(huà)劑床上的(de)粉塵，避免因催化(huà)劑床堵塞而導緻壓降增加。自2015年8月(yuè)開工以來(lái)，催化(huà)劑床層壓降一直在0.5 ~ 0.6 kPa之間變化(huà)。2016年底，催化(huà)劑床層壓降略有增加，但變化(huà)不明(míng)顯，未出現催化(huà)劑床層堵塞現象。該裝置已運行34個(gè)月(yuè)，運行結束時(shí)，催化(huà)劑床層壓降與初始啓動時(shí)變化(huà)不大(dà)，滿足設計要求的(de)三層催化(huà)劑總壓降150kpa。

2015年10月(yuè)27日至11月(yuè)2日，維修主風機，更換備用(yòng)主風機生産。由于備用(yòng)主風機爲離心風機，備用(yòng)主風出口壓力較低，因此蓄熱(rè)器壓力應降低到0.15mpa，主機生産時(shí)應控制在0.25mpa的(de)蓄熱(rè)壓力。在主備機切換過程中，随著(zhe)工作壓力的(de)逐漸降低，可(kě)控矽進口NOX産生量增加，再生壓力的(de)降低導緻煙(yān)氣在再生催化(huà)劑床内停留時(shí)間縮短，CO和(hé)NOX濃度降低，從而減少了(le)CO轉化(huà)爲NOX，增加了(le)煙(yān)氣中NOX的(de)排放。超低溫脫硝反應器入口NOX濃度從主機生産時(shí)的(de)平均1 200 mg/m3增加到1 533 mg/m3以上(超低溫反應器入口NOX濃度範圍爲0 ~ 1 533 mg/m3)，蓄熱(rè)器壓力降低，煙(yān)氣中NOX濃度增加，超低溫脫硝噴氨量增加。脫硝負荷變大(dà)。